织轴卷绕张力与压纱辊压力

织轴卷绕结构的紧密与均匀，对织物质量、外观疵点以及运转效率非常重要。关于卷绕张力的调节在前已有专门论述(参见第五章第六节)，这里进一步从织轴卷绕张力与压纱辊压力的关系上加以分析，说明其相互作用对织轴结构的影响。

一、织轴卷绕张力与压纱辊压力关系分析

上浆纱线在浆纱机车头由拖引辊经张力辊、导纱辊引出，在张力T0作用下自切点以半径R1卷入织轴，经包绕角α至压纱辊，受压纱辊压力p挤压后，形成紧密的卷绕结构。如图7—6所示，先以单压纱辊作简单示意。设纱片进出挤压区的张力分别为T1和T2。T0是卷绕机构设定的主动力，是纱片通过张力辊与汽缸气压平衡所决定的。由T0张紧的纱片被转动的织轴包绕，与皮带轮传动类似，有一定的伸长和弹性滑移，因而应用欧拉公式：

织轴受压纱辊挤压力p，形成宽度为2b的挤压区。中心距移近△，实际也就是织轴半径R1在挤压区中的最大压缩量。设织轴与压纱辊紧压滚过挤压区的切向平均阻力为F。根据摩擦理论，滚动圆柱体在压力p作用下，中心移动△的功和它以平均阻力F滚动2b挤压区的功是相等的，即：

由于织轴挤压变形的回复性能很好，p·△实际上是织轴压缩的弹性能量。当压缩量不大时，可以认为△与压力p近似成线性关系。用E表示织轴的弹性模量，L表示压纱辊的长度，则：

压纱辊对织轴挤压滚动的切向阻力F由表层纱片承受和传递，因而张力增加为：

织轴弹性模量E是衡量织轴软硬的参数，可用邵氏A型硬度计很方便地测出硬度HSA，国外已普遍采用[39]。

经测算，织轴大、中、小半径时压纱力p与织轴硬度HSA及b、△的关系如表7—1所示。

表7一l织轴大、中、小半径时压纱力p与织轴硬度HSA及b、△的关系

利用测算资料，从式(7—28)进一步推导，可得出在卷绕张力T0和压纱辊压力p共同作用下，外层卷绕纱片对浆轴内层的压强g(cN/cm2)计算公式如下(推导从略[40])：

式中：H——织轴幅宽，cm；

R2——压纱辊半径；

δ——双压纱辊中心距离，cm；

T0、p均用机上显示数据。

据实例测试数据和曲线表明：

(1)卷绕张力T0增加或压纱力p增加时，纱片对内层的压强成

(2)压纱力p比卷绕张力T0的作用曲线斜率较小，说明压力比张力影响较缓和，所以工艺设定压力通常要较张力大，效果才明显。但应注意，即使张力很大，也要靠压纱辊直接挤压，来弥补横向张力排列不匀，达到浆轴平整的要求。

二、织轴正反向卷绕差异的分析

为避免地基挖坑，便于楼房安装，在新型大卷装浆纱机上的压纱辊往往不是设置在织轴正下方，而是偏于后方，如图7—7所示。织轴正卷(即纱片从织轴前面卷入)和织轴反卷(即纱片从织轴后面卷入)两种卷向其压纱辊作用点离卷入起点的包绕角α并不相等，大、中、小轴时其差异也不一致。因而按式(7—29)计算其压强都会有差异。

宽幅无梭织机(280cm以上)使用双织轴时，由于轴头尺寸不对称，在浆纱机上轴时为了避免纱片对中心和调整幅宽，总是正反向卷绕交替使用的。经宽幅无梭织机实测，正反向卷绕的双织轴卷绕半径差异一般在2～7mm，个别高达lOmm以上，这对双幅布的织造张力，布面风格及双织轴的了机回丝都有影响。

以祖克浆纱机为例，对图7—7所示的新、旧机型比较，由于其导纱辊设置的位置改变，使卷绕包绕角α变动很大，如表7—2所示。

在旧机型上反卷织轴较紧密，同样长度的纱卷绕直径较小。在新机型上反卷织轴较松，直径较大。

解决双轴卷径大小和松紧差异，可采用以下办法：

(1)改变卷绕加压机构结构点的尺寸，主要是调整导纱辊的位置，达到正反向卷绕的包绕角一致。

(2)正反向卷绕时，分别加减压纱辊的压力。由式(7—29)可知，正反向卷绕α角的改变可用压力p的改变弥补，即令p1.33[1—1/ef(2π-α]保持恒定，此

表7—2新、旧型号祖克浆纱机织轴卷绕包绕角比较

表7—3正卷与反卷压力比值

(3)采用较大的