由图1、图2可知，在相同的进水条件下，内电解-SBR工艺生化反应器内污泥浓度超过SBR法的两倍，它承受的污泥负荷低于SBR法的1／2。污泥浓度的提高来源于铁絮体的生成及由于污泥结构、压实性能的变化而引起的单位体积内微生物数量的增多。在内电解预处理反应中，铁不断腐蚀形成Fe3+，在生化反应器内由于pH值的升高和微生物的吸附作用，促进了Pe(OH)3絮体的形成，同时，微生物絮体和Fe(OH)3絮体协同吸附，形成了絮体粗大，结构紧密呈团粒状的生物铁污泥，镜检分析得出，生物铁富集了微生物及有机物，使较多的微生物与较多的有机物(由于废水的可生化性提高，废水中的有机物更容易被微生物利用)得到充分的接触，具有较高的代谢活性，加速了微生物对有机物的降解作用，进而提高了处理效率。
3.2.2 污泥沉降性能比较
取等量的两种方法的污泥，装入1 000mL的量筒中，进行污泥沉淀试验。开始时轻轻地搅拌悬浮液，使混合均匀，然后开始静沉。在整个试验期间连续地观测固—液界面的位置，连续100min，试验结果见图3。
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从图3可以看出，A点是曲线①即SBR工艺活性污泥沉降曲线的压实点，发生在开始沉降后第22min，B点是曲线②即内电解-SBR 艺活性污泥沉降曲线的压实点，发生在开始沉降后第17min，要比SBR工艺压实点提前5min，也就是说，相同量的活性污泥，内电解-SBR工艺要比SBR工艺沉降得快，这一点有利于提高对反应器的利用率。内电解-SBR法的沉降曲线始终在SBR法曲线的下方，又说明．了内电解-SBR法污泥的压实性能也优于SBR法，从而使SBR反应器内的污泥浓度大大提高。另外由30 min时的固—液面位置可分别求得两种工艺的污泥沉降比SV，SBR法的SV为28.5％，内电解-SBR法的SV为23％，明显低于SBR法，进一步说明了内电解-SBR工艺中活性污泥比重大，易于沉降，有利于在反应器内保持浓度较高和沉降性能较好的活性污泥，这对比重较小的印染废水污泥来说是很有利的。
3.2.3 对氧的利用率比较
在微生物的代谢过程中，需要将污水中的一部分有机物氧化分解，并自身氧化一部分细胞物质，为其新细胞的合成以及维持其生命活动提供能源，这两部分氧化所需要的氧量一般用下列公式表示[4]：
O2=a’Q(La-Le)+b’VXv (1)
式中：O2—曝气池混合液需氧量，mg[O2]/d;
a’—代谢每公斤COD所需氧量；
b’—污泥自身氧化需氧率，即每公斤污泥每天所需要的公斤数，d-1;
V—曝气池容积，m3；
XV—单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体(MLVSS)量，kg/m3;
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