喷气织机在我国已大量推广应用，在用好喷气织机方面已积累了很多经验，但停台、效率仍然是困扰我们用好喷气织机的重要因素之一。以下为此进行探讨：
　　
　　1 在喷气织机生产过程中，阻断及弱环为影响布机效率、质量的主要因素
由于喷气织机的运行特性，喷气织机有以下特点：

　　1.1 喷气织机采用以气流为载体的柔性引纬，所以纬纱在梭口中飞行状态和稳定程度比刚性引纬差的多，为此喷气织机必须为纬纱的顺利穿越梭口创造条件，因而喷气织机采取大张力、小开口的工艺，以提高开口清晰度，这就要求纱线表面光滑，毛羽要少，强度要高，“弱环”要少。

　　1.2 从纬纱飞行状况分析，在一个引纬周期中，喷气织机纬纱峰值张力，在三种无梭织机中最大，突变情况最显著，在引纬过程中，产生引纬张力峰值的部位，也就是纬纱断头的关键部位，往往在引纬过程中，由于纬纱受到较大的牵引力，使细节、弱捻等弱环部位由于强力不足而造成喷断，在纬向疵点中造成的停台占50％左右。

　　1.3 在喷气织机上，有些不会影响经向停台、经向纱疵的小疵点，则会造成纬向停台，纬向疵点，如毛羽在开口时缠绕使开口不清形成阻断，毛羽在经纱疵点造成纬向停台的因素中占主要成分，约50％。

　　1.4 由于上述原因，喷气织机的纬向停台多于经向停台，纬向停台占经纬停台总数的2/3，这也是喷气织机特有的个性。

　　所以在喷气织机的生产中，毛羽及弱环成为影响喷气织机的主要因素。

　　毛羽纱已引起大家的高度重视，当前开发的“集聚环锭纺”就是在纺纱过程中减少牵伸三角区来降低毛羽，并有相当好的成效。今年2004北京第九届国际纺机展，除国外原五家厂商继续展出集聚纺外，国内各纺机厂也大量展出，已成为当前的亮点。但对纱线产生弱环的主要原因和如何防止解决的根本措施，研究尚少，现主要探讨如何这个问题。

　　2、 喷气织机对纱线质量的要求

　　对喷气织机用纱的质量标准，国内没有统一的说法，根据国外资料及日本丰田公司早期对喷气织机用纱线的质量要求，现介绍如下，供我们在制定对前工序的内部质量指标时参考。如表一。

　　（1） 上表为90年代初的数字，根据当前喷气织机的速度和入纬率比90年代初已有大幅度提高，以及2001年乌斯特统计值的公布，这些指标已不完全适用，建议按不低于2001年乌斯特统计值的50％水平进行修订，如JC19.4tex的强力（CN）由290提高到330，单纱最低强力也由245（CN）提到280.5（CN）。

表一 日本丰田公司对喷气织机用纱线质量要求（部分）

项目 C29.2tex（20英支） JC19.4tex（30英支） JC14.6tex（40英支） T/C13tex（45英支） 建议2001年乌斯特公报数
重量不匀率（%） 2．0 1．8 1．8 1．9 25-50
单纱断裂强力（cN） 400 290 215 270 50
强力CV% 10．3 8．4 9．5 11．9 50
单纱最低断裂强力（cN） 335 245 175 215 为单纱断裂强力的85％
伸长率（%） 6．5 6．0 5．6 9．5
伸长不匀率（%） 13．5 10．8 12．0 13．0
条干CV% 16．9 13．5 15．0 16．3 50
IPI值
个/1000米 细节 30 6 15 20 50
粗节 240 50 105 100 50
棉结 220 50 90 110 25-50
日本纺协资料IPI值
个/1000米 细节 35 8 24 33
粗节 152 31 74 74
棉结 153 37 60 85


注：IPI即Imperfection Indicator(纱疵仪)

（2）由于喷气织机上经纬纱所受的张力峰值比有梭织机提高2-3倍，因而除要求单纱强力平均较高外，还提出了最低强力的要求。某厂以经纬纱为JC14.5tex的织物为例，品质指标2400以上，单纱强力为260cN（相当于2001公报5%水平）这时喷气织机（PAT-IV-190）效率在90%以上；230cN（相当于50%）时的效率为85%；205cN（相当于95%）时效率为84%，当单纱强力为184cN低于95%水平）时效率仅为70%。所以纱线强力及强力CV%值与喷气织机停台及效率非常密切。因此必须重视并提高喷气织机用原纱的强力、降低强力CV%值，提高最低五个子样强力的平均值，即单纱最低强力。

　　 对单纱最低强力的要求，在国内还不太重视，而在80年代末向日本出口棉纱时，已有单纱最低强力的要求，这对喷气织机来讲是一个很重要的内部质量指标。根据经验单纱最低断裂强力（cN）应不低单纱断裂强力（cN）的85%。

　　（3）由于90年代初对毛羽在喷气织机中的危害，虽已有认识，但限于当时的测试条件，因此上表中对原纱的毛羽指数尚未提出具体要求。根据当前情况要达到集聚纺要求是不切实际的，建议考虑以2001年乌斯特统计值的25-50%水平要求。

　　3、 解决原纱“弱环”的主要措施：

　　“弱环”实质上是条干不匀中的细节和弱捻纱，也是经受不了纬纱在飞行中的牵引力的细节和弱捻纱。而大部分纱线的最小强力是由于纱线中的“弱环”造成的。因此“弱环”与喷气织机生产过程中的断头停台和织造效率具有极高的相关性。

　　3.1 我们当前解决“弱环”的主要措施之一是加强技术基础性工作。如在清梳减少短绒降低棉杂，在并粗细提高牵伸质量，选用高质量的牵伸部件和经向跳动小的罗拉等以尽可能降低和减小牵伸波，提高条干CV%值，选用高质量的橡胶锭带降低捻不匀等。其次是提高原纱的整体强力。如适当增加捻度，某厂对JC14.5tex纬纱加捻试验，捻度由90.5捻/dm增加到96.1捻/dm，捻不匀由2.9%降到2.3%，单纱强力由208cN提高到228cN，断裂伸长也由4.3%提高到4.9%，喷气织机纬停次数降低44%，织机效率也有提高。再如在配棉上予以重点考虑，有的厂在精梳纯棉细特纱中混用15-20%长绒棉，取得较好效果，但混棉成本相应提高了。

　　这些措施都是很好的，也是应该这样做的，但大都没有针对性而仅仅是在提高整体质量基础上降低“弱环”。

3.2 因此我们首先要研究产生“细节”的主要部位和原因，才能采取针对性的措施，才能从源头上加以解决。经过分析，我们认为主要有以下几点：

　　3.2.1 末道并条的细条是产生细节“弱环”的主要原因之一。

　　由于在末并后再没有并合的机会，因此末并条的条干不匀就决定了细纱的长片段不匀，条子的细节经粗细纱的300倍的牵伸后变成细纱中较细的一致性。这一纱段在粗纱、细纱工艺过程中产生的“细节”将比正常纱段所产生的细节还要细，就有可能变成“弱环”。所以我们认为在细纱同样工艺过程中，条子和粗纱的细节是产生“弱环”的主要部位，因此我们除了要重视细纱的条干不匀，还必须重视并粗的条干不匀。]

　　3.2.2 牵伸传动系统中，各罗拉起、止动的时间差，尤其细纱的牵伸传动系统。

　　3.2.3 粗纱卷绕系统在起止动时张力波动造成粗纱的开关车细节。

　　传统粗纱机在起动和关车时，由于牵伸和卷绕两个传统系统的传动链不同，能动惯性不一致使前罗拉引出粗纱条的线速度和锥轮传速纱管的卷绕线速度不同，这种不匹配的速比具体表现为起动时卷绕时间快于引纱时间，关车时引纱时间快于卷绕时间，于是在开关车时就会产生大量细节。而粗纱机在纺纱过程中频繁的开关车是不可避免的。

　　第2、第3实质上是相同的问题，俗称开关车细节都是由于停、开车进传动的时间差造成的，虽然它是偶然发生的，但在某些设备条件下是不可避免。

　　3.2.4 在此还需指出的是，上述单一因素到成纱不一定是“弱环”。因此弱环必然是细节，而细节不一定是“弱环”，只有细到一定程度，其强力不足以适应引纬张力而造成断头的才是“弱环”。另外“弱环”是叠加效应的结果。也就是并条的细条加上粗纱或细纱的某些因素造成的细节（当然也包括粗、细纱开关车细节），两者相互叠合在一起，就很有可能形成“弱环”。所以我们必须从源头抓起，要重视并条的细条。

　　3.3 根据以上分析，上述诸问题用基础性工作是解决不了的，为此宜采取以下措施：

　　3.3.1 并条机加装自调匀整装置。

　　并条在使用自调匀整装置后，熟条支数不匀率显著下降。5米重不匀一般可低于0.4%，最好的在0.15-0.2%之间，由于熟条支数不匀率的下降，必然影响细纱支数重要不匀率的下降，使成纱条干CV%值和成纱强力CV%值下降。虽然单纱平均强力或品质指标增加不多，但由于平均值以上、以下（即CV%值）差异减少，使细纱最低强力有所提高。

　　据乌斯特公司1993年8月第39期的报导，成纱支数不匀率在小余2.0%时，纱的薄弱点即最低强力是低于平均断裂强力的60%；成纱支数不匀率从 1.8%降到1.3%时（相当2001年乌斯特统计值精梳14.5tex纯棉纱支数不匀率从50%水平提高到25%的水平），纱的薄弱点即最低强力的下限将提高14%。这对后工序的断头尤其降低无梭织机的断头，对提高下工序的质量和效率都提供良好的条件。

　　并条机的牵伸形式和并条自调匀整装置的形式较多，但不管那种形式所选的自调匀整装置必须是“开环短片段伺服牵伸自调匀整装置”。因为它是先检测后调整，并且修正长度极短，最短可达2.5mm，采用伺服电机使调整精度提高，速度差极低使质量得到保证。

　　 在并条采用自调匀整装置后，精梳后并条可采用一道，同时可解决棉条过熟问题。最近在苏州召开的并粗工艺技术研讨会上，已明确肯定精梳后采用自调匀整并条机一道的工艺流程。同时也指出有条件和需要的工厂，普梳产品也可在二道并条机上采用自调匀整装置。

　　3.3.2 粗纱采用电脑粗纱机

　　为解决锥轮粗纱机的开车细节，80年代末，日本丰田公司FL16型粗纱