内容摘要：本文对环锭细纱机的三种摇臂加压形式进行了分析讨论，绪森公司的板 加压HP及瑞士R2P、P3-1气动加压形式都比目前使用的最广使用时间最长的SKF（国产YJ-142系列）的加压形式好，加压稳定、锭差少、纺纱质量高，但HP板簧加压形式又比气动加压形式机构简单，易于管理及维护，因此HP板簧加压技术将会在今后快速发展。

　　关健词：圈簧摇臂加压、板簧摇臂加压、气动摇臂加压。

　　牵伸加压机构能满足下述要求：能够适纺各种纤维及品种的需要（包括纯棉、涤、腈及其它纤维素纤维等），总牵伸倍数能达到６０倍，成纱条干ＣＶ％、粗节、细节、棉结及单纱、强力等指标要能达到２００１年乌斯特公报２５％及以上的指标，加压机构的机体制造精密高，包括罗拉、摆架、弹簧上下肖等部件的精度高，而且要耐用，能实现牵扯伸、重加压、强控制、加压要稳定、锭差要小、要做到小浮游区、小皮圈钳口隔距、小罗拉中心距，后区牵扯伸能为前区提供良好的条干均匀度，须条结构好的须条。

　　目前我国引进及生产的细纱机牵扯伸加压机构有三种形式而圈簧摇臂加压（德国ＳＫＦ型国产ＹＪ－１４２系列），板簧摇臂加压（德国绪森公司ＨＰ－３１０型板簧加压）及瑞士气动加压（右Ｒ２Ｐ１　Ｐ３－１型气动加压）。

    １、板簧加压及圈簧加压统属于弹簧加压。

    1.1、在圈簧式弹簧加压形式中要满足以下要求：

    在一事实上的压力条件下弹性变形要小，更不要有塑性变形及缓弹性变形，弹簧在一定压力条件下变形状况下要符合以下公式的规律

    Ｆ＝８ＰＣ３n／Ｇd（毫米）

    式中：Ｐ—弹簧工作压力（Ｎ）

    Ｆ—弹簧受压后的变形量

    Ｇ—弹簧的螺旋比　　　Ｃ＝Ｄ２／d　　　Ｄ２—弹簧直径

    N—弹簧工作卷数

    G—弹簧材料的切变模量（N/毫米2）

    d—弹簧钢丝的直径（毫米）

    1.2圈簧加压形式使得弹簧变形的因素比较复杂，包括弹簧材料、弹簧螺旋比、弹簧工作圈数、弹簧材料的切变模量夺力负荷与弹簧圈的同心度及弹簧钢丝的直径等因素。

　　圈簧加压时必须做到加压负荷与弹簧轴线同心痤而不会引起圈簧弹簧加压不到位，为了避免不同心情况的发生，减少不同心的程度，必须加大钢丝直径，增加弹簧切变模量或增加弹簧的直径，并尽可能减少弹簧的工作圈数，因此，对弹簧钢丝的材料的要求不仅高，而且制作严格，目前设计的弹簧受压变形前的高度与弹簧直径之比应在5.3及以下。

    1.3圈簧弹簧加压负荷与 界负荷之比要符合2-2.5的要求，如果压力过大弹簧可能会失去稳定性及出现塑性变形。

    1.4国外，对S、K、F圈簧加压系统进行检测认为细纱机圈簧加压在使用4年后，细纱条干CV%值会上升1%粗细节纱，疵20%。

    1.5圈簧加压创始于20世纪50年代，虽然在材质加工工艺上做了大量改进，但上述问题并未得到彻底介决。

    1.6、圈簧加压的理论之一是摇架在纺纱牵扯伸过程中施压时能自调平行、罗拉推持钳口线，但在实践中这种自调平行罗拉钳口线并不能真正实现，往往造成锭子之间牵扯伸隔距的差异。这也是许多纺织厂在使用中反映的问题。

    2、板簧加压由于弹簧形式与圈簧不同，是20世纪80年代推出的新型加压机构：

    2.1一方面在三罗拉双短皮圈双区牵伸机构中可使钳口充分前移，从而缩短了浮游区。

    2.2钢板材料的断面尺寸远远大于圈簧钢丝的面积并可选用高级弹簧钢（板簧厚度为2毫米），使板簧的弹性提高，应变能力加大，国外资料报导，在同一压力条件下板簧变形只有圈簧变形的8.7%，因此，板簧受压后，变形 力很大，不会产生缓弹性及塑性变形。如德国绪森公司HP-A-320板簧摇架分别对前、中、后罗拉加压时，压力稳定持久。

    2.3此外，德国绪森公司的板簧加压机构可在线调整罗拉中心距简便准确。板簧与皮辊握持爪匝的顶石固定联接在定位匝上，并装有上皮辊定位弹簧，三者联为一体，握持不中心线与上罗拉中心线相吻合平行，握持不是在定位后再进行研磨加工精度高，保证加压时稳定可靠，上皮辊芯子与摇架握持不的宽度比S、K、F宽3毫米。使上下罗拉平行度受加工精度的保证，因此在各式摇架中，HP的三个罗拉钳口握持线平行度最好。

    2.4、HP加压系统中的採用了钢质上肖，具有加工精度高、光洁度好、导电性好、不积花、不易变形等优点，使皮圈运转灵活也为缩小浮游区创造了条件。

　　表1三种摇臂加压形式中心钳口距离的对比

    牵伸加压形式 S、K、F R2P HP

    最近线测量距离（毫米） 14.62 13.6 12.6

    中心钳口距离（毫米） 16.41 15.5 14.4

　　从上表中可看出HP牵伸形式的前区中心钳口距离最小，浮游区长度仅为10.85毫米，比S、K、F牵伸加压系统缩短了4.5毫米，达到了小钳口中心距，小浮游区及小皮圈钳口更为不效的控制主牵扯伸纤维的运动，对改善条干，减少纱疵、粗细节、棉结及提高纺纱质量有显著的作用。绪森HP加压形式是三罗拉双短皮圈牵伸，可使须条受到良好的控制，适纺支数较高。

　　2.5HP板簧加压牵伸系统是採用三罗拉双短皮圈形式，双短皮圈可使皮圈钳口充分前移，缩短了浮游区距离，是所有牵伸加压系统中浮游区最小的。

　　2.6国内外一些棉纺织企业应用HP式加压系统，纺纱质量好，机构简便易于管理，维护加压精确。目前国内也有制造摇架的企业，开始在消化吸收绪森板簧加压的基础上生产国产板簧摇架，像太行生产的FA426粗布纱机也採用了HP加压，细继摇架厂常德纺机也开始生产HP摇架供应市场。绪森公司供应市场的板簧摇架系列还有HP-A-310及HP-A-410。

　　3、气动加压系统：瑞士立达公司的气动加压系统RP及P3-1是目前国内某厂对HP-A-320及PK225摇架在改造后的A512细纱机上用同种粗纱生产13Tex/Je（65/35）精梳棉纱等工艺参数如下：

　　表2主要工艺参数：（改造后弹簧摇架与板簧摇架的工艺参数）

    HP-A-320 PK225

    前罗拉速度 转/分 223 223

    罗拉中心距 毫米 46×54 44×59

    罗拉直径 毫米 25×24.5×25 25×25×25

    皮辊加压 （N） 157×98×137 137×98×137

    总牵伸 33.78 34.58

    后区牵伸 1.31 1.32
 
    钳口隔距 毫米 3.0 3.0

    皮辊硬度 78 80

    表3对比试验结果：HP-A-320摇架与S、K、F PK225摇架的纺纱质量。

    HP-A-320 S、K、F、PK225

    1 2 3 平均 1 2 3 平均

    条干 CV% 15 22 15.04 15.14 15.61 15.40 15.60 15.54

    千米细节 -50% 23.7 19.8 21.8 21.8 41.1 37.2 39.6 39.3

    千米粗节 +50% 116 98.8 112 108.9 132.7 118.2 138.2 129.7

    千米棉结 +200% 171.5 132.5 151.2 151.7 164.8 151.8 162.9 159.8

    单纱强力 CN/fex 20.33 19.96 19.72 20.00 19.47 18.34 18.71 18.84

    10万米纱疵 68.9 51.6 70.5 63.7 77.3 84.0 68.7 76.6

    以上述对比中板簧加压比圈簧加压纺纱质量明显优。

    气动加压系统,也是目前加压质量比较理想,优于弹黄加压,主要表现在压力稳定,基本上无锭差,压力不因时间延长面波动和衰退,具有重加压,强控制的优点。操作简便，可在线无级调节压力大小，细纱、机停车时可做到半释压或全释压。半释压状态不影响纤维须条的分布状态，开车时不会产生细节及断头，配有负压自动控制系统，气动加压摇架也可保证胶辊与罗拉之间的三个握持线的平行，易於清洁维护，适于细纱机高速运行。

    气动加压要在细纱机上增加许多气动加压附层机构，如气源贮气配气箱、气路、比HP系统复杂的多。

    综上所述，三种不同的加压制系统，各有特点，也有不足，相比较，HP加压形式简单稳定，尤其HP系统的浮游区比其它牵伸加压系统小，控制快速纤维的运动能力好。

    国内新疆某厂分别用日照气动加压机构及绪森HP加压系统改造了72台FA503细纱机，改造后的气动加压制与绪森HP加压系统的纺纱质量进行了对比（见表4）

    表4为SDDA2111P气动加压与绪森HP320板簧加压纺纯棉18.2+ex时质量对比

    型号 SDDA2122P 绪森HPA-310

    条干 15.08 15.04

    粗节细节棉结 17/195/291 26/146/229

    表5、圈簧yJ-142加压与气动加压SDDA2122P纺纱质量相比较

    纺纱支数14.5Tex

    机型 yJ-142 SDDA2122P

    条干 CV% 18.01 16.83

    细节/粗节/棉结 106/683/936 45/461/824

　　从上两表对比可看出圈簧加压牵伸型式要比气动加压及HP板